寧波市“三江六岸”濱江休閑帶奉化江東岸廣場(chǎng)二位于靈橋與琴橋之間，設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為154.8m，寬度為14m。采用Φ900高壓旋噴樁深15m樁間距1200mm共三排，最外端樁心距離駁岸3.5m，該區(qū)域高壓旋噴樁于7月1日開始施工，最外側(cè)兩排高壓旋噴樁已施工完成，7月15日施工內(nèi)側(cè)最后一排樁，樁基施工于19時(shí)45分停止施工。
2013年7月15日23點(diǎn)15分，“三江六岸”濱江休閑帶工程奉化江東岸現(xiàn)場(chǎng)工人夜間巡查發(fā)現(xiàn)琴橋以北至靈橋以南區(qū)域廣場(chǎng)發(fā)生防洪堤外駁岸線滑移；經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)查勘，滑移區(qū)域?yàn)镵0+650至K0+700防洪堤外側(cè)駁岸，長(zhǎng)度約50m，寬度約14m，面積約700㎡。
二、驗(yàn)證說明
堤防資料采用原設(shè)計(jì)施工圖，地層劃分采用8-8地質(zhì)剖面，地質(zhì)指標(biāo)堤岸下采用寧波市“三江六岸”濱江休閑帶奉化江東岸（江夏橋~鐵路橋）地層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計(jì)表，計(jì)算方法采用有限單元法，采用plaxis有限元軟件中摩爾庫倫模型對(duì)實(shí)際的工程項(xiàng)目全過程施工進(jìn)行模擬。初始應(yīng)力確定采用現(xiàn)狀實(shí)測(cè)斷面，水位采用平均潮水位。
三、高壓旋噴樁成樁原理與擠土效應(yīng)
高壓旋噴樁具有加固體強(qiáng)度較高、加固直徑可控，對(duì)軟弱土層可能取得良好的加固效果，近年在地基處理、防水止水、隧道襯砌等方面應(yīng)用廣泛。但高壓旋噴樁在注漿時(shí)，土體容易發(fā)生劈裂破壞，尤其是對(duì)低強(qiáng)度的軟土，會(huì)迅速發(fā)生劈裂，且劈裂范圍大，壓力衰減慢；隨著高壓噴射的壓力增大，產(chǎn)生的孔隙水壓力也會(huì)增大，土體側(cè)向位移也會(huì)增大；一些研究表明，由近及遠(yuǎn)施工且與建構(gòu)筑物的安全距離大于3m可減少旋噴樁對(duì)鄰近結(jié)構(gòu)物的不利影響。
四、驗(yàn)證計(jì)算情況
1、原堤防安全復(fù)核
沒有高壓旋噴樁情況遭遇同等惡劣條件狀態(tài)：江水位-0.6m，后側(cè)潛水位2.5m。安全系數(shù)1.136
變形計(jì)算如下圖：
2、高壓旋噴樁施工模擬
高壓旋噴樁第三排施工后，考慮內(nèi)側(cè)潛水位2.5m，江水位-0.6m情況。
計(jì)算堤防抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為0.737
變形計(jì)算如下圖：計(jì)算垂直位移2.05m，水平位移3.73m。土體發(fā)生破壞。
四、滑坡原因初步分析
根據(jù)以上計(jì)算初步分析判斷，本次滑坡由綜合原因造成：
1、7月13日由于臺(tái)風(fēng)影響，市區(qū)普降暴雨，工程區(qū)土體飽和，由于第一排高壓旋噴樁已形成一道防滲墻體，導(dǎo)致墻后地下水位很難下降，形成較大的滲透水壓力。
2、由于高壓旋噴樁本身的擠土效應(yīng)對(duì)岸墻的擠壓，可能對(duì)岸墻產(chǎn)生一定的影響，第一排高壓旋噴樁施工時(shí)，應(yīng)力可在土體內(nèi)自由擴(kuò)散，且離開岸墻3.6m，對(duì)岸墻影響不大；隨著第二、第三排樁的施工，第一排樁逐步形成強(qiáng)度，第三排樁的打設(shè)將對(duì)第一排樁產(chǎn)生影響。
3、滑坡時(shí)外江水位從施工期間的0.86m下降至最低水位-0.58m，且第三排樁體尚未固結(jié)形成強(qiáng)度，尚處于流塑狀態(tài)，此時(shí)滲透水壓力和高壓旋噴樁產(chǎn)生的超孔隙水壓力仍然很大,使土體的側(cè)向位移過大，導(dǎo)致岸墻沉滑。
五、結(jié)論
高壓旋噴樁對(duì)平面地基加固是適合的，且有很多成功案例，但對(duì)具有臨空面的堤防后側(cè)施工應(yīng)慎重，防止由于高壓旋噴樁本身的擠土效應(yīng)對(duì)堤防產(chǎn)生破壞，產(chǎn)生滑移。
